戶內高壓真空斷路器型號
ZN28-12/630-20戶內高壓真空斷路器
ZN63M-12/630-20戶內高壓永磁真空斷路器
ZN63-12/630-20戶內高壓真空斷路器
ZN65-12/630-20戶內高壓真空斷路器
ZN73-12/630-20固封極柱戶內高壓真空斷路器
ZN96-12/630-20固封極柱戶內高壓真空斷路器
ZN12-12/630-20戶內高壓真空斷路器
ZN12-40.5/1250-25戶內高壓真空斷路器
ZN68-12/630-20戶內高壓真空斷路器
ZN68-40.5/1250-25戶內高壓真空斷路器
ZN72-12/630-20戶內高壓真空斷路器
ZN72-40.5/1250-25戶內高壓真空斷路器
ZN23-40.5/1600-25戶內高壓手車式真空斷路器
ZN39-40.5/1600-25戶內高壓手車式真空斷路器
ZN85-40.5/1250-25戶內高壓真空斷路器
VS1-12/630-20戶內高壓真空斷路器
VSM-12/630-20戶內高壓永磁真空斷路器
概述介紹：“高壓真空斷路器”因其滅弧介質和滅弧后觸頭間隙的絕緣介質都是高真空而得名；真空斷路器其具有體積小、重量輕、適用于頻繁操作、滅弧不用檢修的優點，在配電網中應用較為普及。發展簡史 1893年，美國的里頓豪斯提出了結構簡單的真空滅弧室，并獲得了設計。1920年瑞典佛加公司*次制成了真空開關。1926年美國索倫森等公布的研究成果也顯示了在真空中分斷電流的可能性，但因分斷能力小，又受到真空技術和真空材料發展水平的限制，尚不能投入實際使用。隨著真空技術的發展，50年代美國才制成*批適用于切斷電容器組等特殊要求的真空開關,分斷電流尚停在4千安的水平。由于真空材料冶煉技術上的進步和真空開關觸頭結構研究上所取得的突破，1961年，美國通用電氣公司開始生產15千伏、分斷電流為12.5千安的真空斷路器。1966年試制成15千伏、26千安和31.5千安的真空斷路器，從而使真空斷路器進入了高電壓、大容量的電力系統。80年代中期，真空斷路器的分斷能力已達100千安。 中國從1958年開始研制真空開關，1960年西安交通大學和西安開關整流器廠共同研制成*批6.7千伏、分斷能力為600安的真空開關;隨后又制成10千伏、分斷能力為 1.5千安的三相真空開關。1969年華光電子管廠和西安高壓電器研究所制成了 10千伏、2千安單相快速真空開關。70年代以后，中國已能獨立研制和生產各種規格的真空開關。
真空斷路器通?？煞侄鄠€電壓等級。低壓型一般用于防爆電氣使用。像煤礦等等。
基本術語和各部分的具體介紹
真空斷路器技術標準真空斷路器在我國近十年來得到了蓬勃的發展，至今方興未艾。產品從過去的幾個品種發展到現在數十多個型號、品種，額定電流達到5000A，開斷電流達到50kA的較好水平，并已發展到電壓達110kV等級。
80年代以前，真空斷路器處于發展的起步階段，技術上在不斷摸索，還不能制定技術標準，直到1985年后才制定相關的產品標準。
目前國內主要依據標準為：
JP3855-96《3.6～40.5kV交流高壓真空斷路器通用技術條件》
DL403-91《10～35kV戶內高壓斷路器訂貨技術條件》
這里需要說明：IEC標準中并無與我國JB3855相對應的標準，只是套用《IEC56交流高壓斷路器》。因此，我國真空斷路器的標準至少在下列幾個方面高于或嚴于IEC標準：
（1） 絕緣水平：試驗電壓 IEC 中國
1min工頻耐壓（kV） 28 42（極間、極對地）48（斷口間）
1.2/50沖擊耐壓（kV） 75 75（極間、極對地）84（斷口間）
（2）電壽命試驗結束后真空滅弧室斷口的耐壓水平：IEC56中無規定。我國JB3855一96規定為：完成電壽命次數試驗后的真空斷路器，其斷口間絕緣能力應不低于初始絕緣水平的80%，即工頻1min33.6kV和沖擊60kV。
（3）觸頭合閘彈跳時間：IEC無規定，而我國規定要求不大于2ms。
（4）溫升試驗的試驗電流：IEC標準中，試驗電流就等于產品的額定電流。我國DL403-91中規定試驗電流為產品額定電流的110%。
2.真空斷路器的主要技術參數真空斷路器的參數，大致可劃分為選用參數和運行參數兩個方面。前者供用戶設計選型時使用；后者則是斷路器本身的機械特性或運動特性，為運行、調整的技術指標。
下表是選用參數的列項說明，并以三種真空斷路器數據為例。
表中所列各項參數，均須按JB3855和DL403標準的要求，在產品的型式試驗中逐項加以驗證，zui終數據以型式試驗報告為準。
真空斷路器的主要技術參數
參數名稱 單位 型號
電壓參數
額定電壓 kV 10
zui高電壓 12
絕緣水平
工頻耐壓 極間、極對地 42
斷口間 48
沖擊耐壓 極間、極對地 75
斷口間 84
電流參數 額定電流 A 1250 1250 3150
額定短路開斷 kA 20 31.5 40
額定峰值耐受電流 kA 50 80 100
4S短時耐受電流 kA 20 31.5 40
額定短時關合電流（峰值） kA 50 80 100
額定單個電容器組開斷電流 A 630 800
額定背對背電容器組開斷電流 A 400 400
壽命 額定短路開斷電流次數 次 50 50 30
機械壽命 次 10000
其它 額定操作順序 分-0.5s-合分-180s-合分 分-180s-合分-180-合分
全開斷次數 不大于60
配用操動機構 CD或CT機構
真空斷路器的機械特性
（運行參數） 序號 機械特性參數 單位 ZN28-12/1250-20 ZN27-12/1250-31.5 ZN27A-12/3150-40
1 觸頭開距 mm 11±1.0 10±1.0 11±1.0
2 接觸行程 mm 4±1.0 3±0.5
3 觸頭接觸壓力 N 1500±200 3000±200 5000±300
4 平均合閘速度 m/s 0.6±0.2
5 平均分閘速度 m/s 1.1±0.2 1.1±0.3 1.1±0.3
6 合閘彈跳時間 ms <2
7 分、合不同期性 ms <2
8 合閘時間 ms <100
9 分閘時間 ms <60
10 主回路直流電阻 μΩ ≤60 ≤60 ≤20
11 動靜觸頭累積允許磨損厚度 mm 3.0
為滿足真空滅弧室對機械參量的要求，保證真空斷路器電氣機械性能，確保運行可靠性，真空斷路器須具有穩定、良好的機械特性。主要機械特性列于上表，亦以三種斷路器技術指標為例。 4.各機械特性對產品性能的影響 產品機械特性的優劣，對產品各項電氣性能有重要的關系，而且影響產品運行可靠性。衡量真空斷路器的性能，真空滅孤室本身的性能固然重要，然而機械特性同樣具有舉足輕重的作用。下面對各機械特性參數與產品性能的關系分述如下：
開距
觸頭的開距主要取決于真空斷路器的額定電壓和耐壓要求，一般額定電壓低時觸頭開距選得小些。但開距太小會影響分斷能力和耐壓水平。開距太大，雖然可以提高耐壓水平，但會使真空滅弧室的波紋管壽命下降。設計時一般在滿足運行的耐壓要求下盡量把開距選得小一些。10kV真空斷路器的開距通常在8～12mm之間，35kV的則在30～40mm之間。
觸頭接觸壓力
在無外力作用時，動觸頭在大氣壓作用下，對內腔產生一個閉合力使其與靜觸頭閉合，稱之為自閉力，其大小取決于波紋管的端口直徑。滅弧室在工作狀態時，這個力太小不能保證動靜觸頭間良好的電接觸，必須施加一個外加壓力。這個外加壓力和自閉力之和稱為觸頭的接觸壓力。這個接觸壓力有如下幾個作用：
（1）保證動、靜觸頭的良好接觸，并使其接觸電阻少于規定值。
（2）滿足額定短路狀態時的動穩定要求。應使觸頭壓力大于額定短路狀態時的觸頭間的斥力，以保證在該狀態下的*閉合和不受損壞。
（3）抑制合閘彈跳。使觸頭在閉會碰撞時得以緩沖，把碰撞的動能轉為彈興的勢能，抑制觸頭的彈跳。
（4）為分閘提供一個加速力。當接觸壓力大時，動觸頭得到較大的分閘力，容易拉斷會鬧熔焊點，提高分閘初始的加速度，減少燃弧時間，提高分斷能力。觸頭接觸壓力是一個很重要的參數，在產品的初始設計中要經過多次驗證、試驗才選取得比較合適。如觸頭壓力選得太小，滿足不了上述各方面的要求；但觸頭壓力太大，一方面需要增大合閘操作功，另外滅弧室和整機的機械強度要求也需要提高，技術上不經濟。
接觸行程（或稱壓縮行程）
目前真空斷路器毫無例外地采用對接式接觸方式。動觸頭碰上靜觸頭之后就不能再前進了，觸頭接觸壓力是由每極觸頭壓縮彈簧（有時稱作合閘彈簧）提供的。所謂接觸行程，就是開關觸頭碰觸開始，觸頭壓簧施力端繼續運動至會鬧終結的距離，亦即觸頭彈簧的壓縮距離，故又稱壓縮行程。
接觸行程有兩方面作用，一是令觸頭彈簧受壓而向對接觸頭提供接觸壓力；二是保證在運行磨依后仍然保持一定接觸壓力，使之可靠接觸。一般接觸行程可取開距的20%～30%左右，10kV的真空斷路器約為3～4mm。
真空斷路器的實際結構中，觸頭合閘彈簧設計成即使處于分閘位置，也有相當的預壓縮量，有預壓力。這是為使合閘過程中，當動觸頭尚未碰到靜觸頭而發生預擊穿時，動觸頭有相當力量抵抗電動力，而不致于向后退縮；當觸頭碰接瞬間，接觸壓力陡然躍增至預壓力數值，防止合閘彈跳，足以抵抗電動斥力，并使接觸初始就有良好狀態；隨著接觸行程的前進，觸頭間的接觸壓力逐步增大，接觸行程終結時，接觸壓力達到設計值。接觸行程不包括合閘彈簧的預壓縮量程，它實際上是合閘彈簧的第二次受壓行程。
平均合閘速度
平均合閘速度主要影響觸頭的電磨蝕。如合閘速度太低，則預擊穿時間長，電弧存在的時間長，觸頭表面電磨損大，甚至使觸頭熔焊而粘住，降低滅弧室的電壽命。但速度太高，容易產生合閘彈跳，操動機構輸出功也要增大，對滅弧室和整機機械沖擊大，影響產品的使用可靠性與機械壽命。平均合閘速度通常取0.6m/s左右為宜。
平均分閘速度
斷路器的分閘速度一般而言速度越快越好，這樣可以使首開相在電流趨近于0前2～3ms時能開斷故障電流；否則首開相不能開斷而延續至下一相，原來首開相變為后開相，燃弧時間加長了，增加了開斷的難度，甚至使開斷失敗。但分閘速度太快，分閘的反彈也大，反彈太大震動過劇亦容易產生重燃，所以分間速度亦應考慮這方面同素。分閘速度的快慢，主要取決于合閘時動觸頭彈簧和分閘彈簧的貯能大小。為了提高分閘速度，可以增加分閘彈簧的貯能量，也可以增加合閘彈簧的壓縮量，這都必然需要提高操動機構的輸出功和整機的機械強度，降低了技術經濟指標。經過多年試驗認為，10kV的真空斷路器，平均分閘速度能保證在0.95～1.2m/s比較合適。
合閘彈跳時間
合閘彈跳時間是斷路器在會鬧時，觸頭剛接觸開始計起，隨后產生分離，可能又觸又離，到其穩定接觸之間的時間。
這一參數國外的標準中都沒有明確規定，1989年底能源部電力司提出真空斷路器合閘彈跳時間必須小于2ms。為什么合閘彈跳時間要小于2ms呢？主要是合閘彈跳的瞬間會引起電力系統或設備產生L.C高頻振蕩，振蕩產生的過電壓對電氣設備的絕緣可能造成傷害甚至損壞。當合閘彈跳時；同小于2ms時，不會產生較大的過電壓，設備絕緣不會受損，在關合時動靜觸頭之間也不會產生熔焊。
合、分閘不同期性
合閘的不同期性太大容易引起合閘的彈跳，因為機構輸出的運動沖量僅由首合閘相觸頭承受。分閘的不同期性太大可能使后開相管子燃弧時間加長，降低開斷能力。
合閘與分閘的不同期性一般是同時存在的，所以調好了合閘的不同期性，分閘的不同期性也就有了保證。產品中要求合分閘不同期性小于2ms。
合、分閘時間
分、合閘時間是指從操動線圈的端子得電時刻計起，至三極觸頭全部合上或分離止的一段時間間隔。
合、分閘線圈是按短時工作制作設計的，合閘線圈的通電時間不到100ms，分閘線圈的不到60ms。分、合閘時間一般在斷路器出廠時已調好，無須再動。
當斷路器用在發電系統并在電源近端短路時，故障電流衰減較慢，若分閘時間很短，這時斷路器分斷的故障電流就可能含有較大的直流分量，開斷條件更為惡劣，這對斷路器的開斷是很不利的。所以用于發電系統的真空斷路器，其分閘時間盡可能設計長些為宜。
回路電阻
回路電阻值是表征導電回路的聯接是否良好的一個參數，各類型產品都規定了一定范圍內的值。若回路電阻超過規定值時，很可能是導電回路某一連接處接觸不良。在大電流運行時接觸不良處的局部溫升增高，嚴重時甚至引起惡性循環造成氧化燒損，對用于大電流運行的斷路器尤需加倍注意。回路電阻測量，不允許采用電橋法測量，須采用GB763規定的直流壓降法。
觸頭系統
“真空斷路器”的觸頭常采取對接式觸頭。因為一般的真空斷路器在分閘狀態下動靜觸頭的距離只有16mm這么小的距離很難制作出其他形狀的接觸面，而且平直的接觸面瞬間動作電弧的損傷也較小。真空斷路器的優點之一是體積小，動靜觸頭要在一個真空的空間內動作，如果制作成其他的對接方式也會增加斷路器自身的體積！
真空泡真空度降低
1.1 故障現象
真空斷路器在真空泡內開斷電流并進行滅弧，而真空斷路器本身沒有定性、定量監測真空度特性的裝置，所以真空度降低故障為隱性故障，其危險程度遠遠大于顯性故障。
1.2 原因分析
真空度降低的主要原因有以下幾點：
（1） 真空泡的材質或制作工藝存在問題，真空泡本身存在微小漏點；
（2） 真空泡內波形管的材質或制作工藝存在問題，多次操作后出現漏點；
（3） 分體式真空斷路器，如使用電磁式操作機構的真空斷路器，在操作時，由于操作連桿的距離比較大，直接影響開關的同期、彈跳、超行程等特性，使真空度降低的速度加快。
1.3 故障危害
真空度降低將嚴重影響真空斷路器開斷過電流的能力，并導致斷路器的使用壽命急劇下降，嚴重時會引起開關爆炸。
1.4 處理方法
（1） 在進行斷路器定期停電檢修時，必須使用真空測試儀對真空泡進行真空度的定性測試，確保真空泡具有一定的真空度；
（2） 當真空度降低時，必須更換真空泡，并做好行程、同期、彈跳等特性試驗。
1.5 預防措施
（1） 選用真空斷路器時，必須選用信譽良好的廠家所生產的成熟產品；
（2） 選用本體與操作機構一體的真空斷路器；
（3） 運行人員巡視時，應注意斷路器真空泡外部是否有放電現象，如存在放電現象，則真空泡的真空度測試結果基本上為不合格，應及時停電更換；
（4） 檢修人員進行停電檢修工作時，必須進行同期、彈跳、行程、超行程等特性測試，以確保斷路器處于良好的工作狀態。
真空斷路器分閘失靈
2.1 故障現象
根據故障原因的不同，存在如下故障現象：
（1） 斷路器遠方遙控分閘分不下來；
（2） 就地手動分閘分不下來；
（3） 事故時繼電保護動作，但斷路器分不下來。
2.2 原因分析
（1） 分閘操作回路斷線；
（2） 分閘線圈斷線；
（3） 操作電源電壓降低；
（4） 分閘線圈電阻增加，分閘力降低；
（5） 分閘頂桿變形，分閘時存在卡澀現象，分閘力降低；
（6） 分閘頂桿變形嚴重，分閘時卡死。
2.3 故障危害
如果分閘失靈發生在事故時，將會導致事故越級，擴大事故范圍。
2.4 處理方法
（1） 檢查分閘回路是否斷線；
（2） 檢查分閘線圈是否斷線；
（3） 測量分閘線圈電阻值是否合格；
（4） 檢查分閘頂桿是否變形；
（5） 檢查操作電壓是否正常；
（6） 改銅質分閘頂桿為鋼質，以避免變形。
2.5 預防措施
運行人員若發現分合閘指示燈不亮，應及時檢查分合閘回路是否斷線；檢修人員在停電檢修時應注意測量分閘線圈的電阻，檢查分閘頂桿是否變形；如果分閘頂桿的材質為銅質應更換為鋼質；必須進行低電壓分合閘試驗，以保證斷路器性能可靠。
彈簧操作機構合閘儲能回路故障
3.1 故障現象
（1） 合閘后無法實現分閘操作；
（2） 儲能電機運轉不停止，甚至導致電機線圈過熱損壞。
3.2 原因分析
（1） 行程開關安裝位置偏下，致使合閘彈簧尚未儲能完畢，行程開關觸點已經轉換完畢，切斷了電機電源，彈簧所儲能量不夠分閘操作；
（2） 行程開關安裝位置偏上，致使合閘彈簧儲能完畢后，行程開關觸點還沒有得到轉換，儲能電機仍處于工作狀態；
（3） 行程開關損壞，儲能電機不能停止運轉。
3.3 故障危害
在合閘儲能不到位的情況下，若線路發生事故，而斷路器拒分閘，將會導致事故越級，擴大事故范圍；如儲能電機損壞，則真空開關無法實現分合閘。
3.4 處理方法
（1） 調整行程開關位置，實現電機準確斷電；
（2） 如行程開關損壞，應及時更換。
3.5 預防措施
運行人員在倒閘操作時，應注意觀察合閘儲能指示燈，以判斷合閘儲能情況；檢修人員在檢修工作結束后，應就地進行2次分合閘操作，以確定斷路器處于良好狀態。
分合閘不同期、彈跳數值大
4.1 故障現象
此故障為隱性故障，必須通過特性測試儀的測量才能得出有關數據。
4.2 原因分析
（1） 斷路器本體機械性能較差，多次操作后，由于機械原因導致不同期、彈跳數值偏大；
（2） 分體式斷路器由于操作桿距離較大，分閘力傳到觸頭時，各相之間存在偏差，導致不同期、彈跳數值偏大。
4.3 故障危害
如果不同期或彈跳大，都會嚴重影響真空斷路器開斷過電流的能力，影響斷路器的壽命，嚴重時能引起斷路器爆炸。由于此故障為隱性故障，所以危險程度更大。
4.4 處理方法
（1） 在保證行程、超行程的前提下，通過調整三相絕緣拉桿的長度使同期、彈跳測試數據在合格范圍內；
（2） 如果通過調整無法實現，則必須更換數據不合格相的真空泡，并重新調整到數據合格。
4.5 預防措施
由于分體式真空斷路器存在諸多故障隱患，在更換斷路器時應使用一體式真空斷路器；定期檢修工作時必須使用特性測試儀進行有關特性測試，及時發現問題解決問題。
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