歷來都是塑性加工領域的研究熱點。隨著有限元模擬技術和損傷力學的不斷發展如何建立合適的熱變形開裂準則預測和避免缺陷的產生已成為缺陷仿真預測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象以各種室溫下適用的開裂準則為基礎引入Zener-Hollomon因子對Ti40合金的變形機理及開裂行為進行了系統的研究。主要研究內容和結果如下    研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應變速率對流動應力的影響規律揭示了流動軟化和不連續屈服現象的影響因素和機理發現不連續屈服現象與大量可動位錯從晶界突然增殖有關。    

揭示了Ti40合金的高溫變形機理。發現變形溫度低于950℃以動態回復為主高于950℃發生動態再結晶。動態再結晶的形貌隨應變速率的變化而變化應變速率較高時(>1s<'-1>)動態再結晶晶粒呈項鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的Ti<,5>Si<,3>顆粒是再結晶晶粒的核心應變速率較低時(<0.1s<'-1>)發生了鋸齒狀的連續再結晶亞晶形核是其形核的主要機制。 ZRA-JFPGPR22界首硅橡膠電纜-電壓/民豐特紙   研究了Ti40合金的開裂機理。發現低溫、高應變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。V<,2>O<,5>揮發導致接近表面的晶界產生空洞是合金熱變形開裂的誘因。    揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應變速率的關系。結果表明變形溫度越高應變速率越低材料的臨界變形量越大。發現變形溫度和應變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關系從而大大減少試驗次數。    基于DEFORM3D有限元平臺建立了Ti40合金等溫熱壓縮過程的有限元分析模型并對6種典型的室溫韌性開裂準則進行了分析比較。發現基于空洞長大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。發現Oyane準則的臨界開裂C<,f>值與ImZ值也符合線性關系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開裂準則

管口應加工成喇叭形,完工后應用麻絲瀝青封口,并適當深埋1 m以上;溝底應先鋪好100 mm沙土或松軟無石塊土,電纜上面也應如此,電纜線路走向應在地面做好記號。

b)地面電纜溝敷設。電纜溝的寬度和深度應滿足電纜根數的要求,并適當留有裕量;電纜溝兩側預埋好角鐵支架,間距不大于1 m,兩側支架應相互錯開,以便施工,并將支架妥善按地;電纜敷設整齊,間距保持3d間隔;電纜蓋板上面如鋪地磚,應按規定在地磚上做好標記。安徽亨利儀表電纜有限公司
c)室內空間敷設。電纜出土應套好鋼管,鋼管應高出地面2.3 m;墻壁或屋頂應埋好支架,支架水平寬度不大于1 m,垂直高度不大于2 m;如為了美觀或避免機械損傷,可以在電纜表面加裝罩板,但罩板與電纜外表的間距不應小于電纜直徑,并留孔以利散熱;若電纜有黃麻外層者應予剝去。為了防止在冬季施工時電纜冷縮,故任何布線方式,電纜都不可拉得過緊,要留有一些弧度或微小彎度,使電纜線比溝長出0.5 %~1 %;另一方面在敷線時切不可相互重疊;電纜首尾兩端應多留出1~2 m,便于日后修理。      4  做好竣工驗收,完善原始記錄a)在竣工投產前,應組織各方面進行詳細驗收,對不符合質量要求的要進行整改,并測量絕緣電阻良好,才可投入生產。b)驗收時要對照設計圖紙,如有修改應根據實際情況予以更正,并將各種數據匯集存檔,以完善原始記錄。